水暖之家讯：cript>国内外大型发电机和高压变压器的主保护设计整定工作一般都不是基于科学的、充分的绕组内部故障分析计算基础上，很多情况下设计工作变成设计人员的主观判断或经验应用，有些技术文件也显得陈旧过时。在发电机内部短路分析计算软件已经国家鉴定之后，完全有条件使发电机(变压器)主保护设计工作定量化、科学化。阻抗保护不能作为大型发变组的绕组近后备保护。我国特有的很少采用零序差动保护的情况应该改正。
关键词：主设备保护；技术发展；新动向；发电机；变压器
NewDevelopmentofProtectionTechniqueforElectricMainEquipment
WangWeijian,WangXiangheng,GuiLin,SunYuguang,
(TsinghuaUniversity,Beijing100084,China)
Abstract:Thedesignandsettingofmainprotectionforlarge-sizedgeneratorandextra-highvoltagetransformeraren''tsufficientlybasedonthescientificsimulationofstatorwindinginternalfaultsathomeandaboard.Inmostcases,thedesignersworkontheprojectonlybytheirownjudgmentandexperience,alongwithoutdatedtechnologymaterials.Themainprotectiondesignforgeneratorandtransformershouldbequantitativeaftertheinternalfaultssimulationsoftwarehaspassedthestateverification.Theimpedanceprotectionisn''tsuitableforshort-rangebackupprotectionforthewindingfaultsofthelarge-sizedgeneratorandtransformer.Thespecificstatusthatthezero-sequencedifferentialprotectionisseldomadoptedatthestarwindingofextra-highvoltagetransformeroughttobemodifiedinChina.
Keywords:mainequipmentprotection;newdevelopmentofprotectiontechnique;generator;transformer
0引言
由于继电保护工作者不熟悉发电机定子绕组或变压器各侧绕组发生短路时差动保护各侧电流的大小和相位，使发电机或变压器差动保护的设计、整定和调试工作具有很大的盲目性和不科学性，主设备保护技术相对于高压输电线路保护存在很大差距，对此主设备保护工作者虽知情而束手无策，或者久处落后而习以为常，使不合理的规定和不科学的做法仍指导着主设备保护的设计和整定计算工作，相应的技术水平停滞不前，这种局面亟待改变[1，5]。下面以主设备保护设计工作为纲，讨论技术发展新动向。
1发电机主保护设计之前应充分了解定子绕组在铁芯槽中和端部的实际分布
一般来说，不同发电机有不同的定子绕组构成方式——叠绕组或波绕组、整数槽或分数槽、双层或单层、定子槽数Z1、每相并联分支数a、每分支匝数、……。两台容量相同的发电机，它们的定子绕组构成特点可以大相径庭，以三峡电站为例，两种发电机容量相同、额定电压相同，a均为5，但它们定子绕组的结构特点不同，一台Z1=540，另一台Z1=510，如表1所示。cript>
再看两台容量均为135MW的发电机，它们定子绕组的结构特点相差更大(见表1)。
2详细调查发电机定子绕组实际可能发生的短路故障数
了解各台发电机定子绕组的实际分布，目的为摸清定子绕组实际可能发生的短路故障数，究竟有多少相间短路和匝间短路？经常有人不作任何调研就矢口否认大型汽轮发电机定子绕组存在匝间短路的可能性，这是以讹传讹的结果。
这里所谓“实际可能发生的短路故障”是指定子绕组的任两导线相邻就应考虑它们之间可能发生短路，所有这些短路都不是任意设定的。经过充分调研，不仅掌握了这台发电机相间短路和匝间短路的故障总数，而且清楚地知道每种短路的短路匝数(短路匝比)及其空间位置，真正做到设计者对保护对象的确切认识、心中有数。内部短路故障数统计实例见表1。
3发电机主保护不能总是“一纵一横”，千篇一律
目前发电机主保护的配置，国内外普遍的做法是：相间短路配纵差保护，匝间短路(包括分支开焊)配横差保护，完全不问各台发电机的实际差别，形成千篇一律的局面。保护设计人员从来不考虑纵差(或横差)保护在这台发电机上究竟对哪些相间(或匝间)短路起保护作用？保护动作死区有多大？有没有可能进一步减小动作死区？由于大家对这些问题都不清楚，也就不去深究解决。
更有甚者，某些专业人员有意或无意散布大型汽轮发电机没有或很少有定子绕组的匝间短路，因此不装横差保护[1]，这是发电机安全运行的一大隐患，必须重视。国内发电机定子绕组曾首先发生匝间短路，因无横差保护，故障继续扩展为相间短路，最后由纵差保护动作切机，在此过程中定子铁芯严重烧坏，损失惨重，应以为戒。
4选用完全纵差保护还是不完全纵差保护？
一般说来，对于相间短路，传统的完全纵差保护有较高灵敏度(不反应匝间短路)，但是不完全纵差保护对相间和匝间短路均有一定灵敏度。大型发电机要求主保护双重化(任一内部短路均有两种及以上不同原理的主保护灵敏动作)，所以配置纵差保护可能是只装完全纵差或不完全纵差，也可能两者兼有，后者并不增加保护用电流互感器(微机保护资源共享)。
5纵差保护的灵敏度不应以机端两相最小短路电流作为校验条件
按继电保护技术规程，纵差保护应以机端两相最小短路电流校验灵敏系数Ksen，当Ksen≥2.0时认为“合格”。众所周知，现代具有制动特性的纵差保护总能满足这个要求的，根本无需校验。重要的是，即使Ksen≥2.0，也不表示发电机定子绕组内部短路时完全或不完全纵差保护定能灵敏动作。正确的做法应以内部相间最小短路电流校验纵差保护灵敏度。cript>
完全纵差保护宜采用标积制动原理
发电机相间短路宜装设完全纵差保护和采用标积制动方式，因为它比比率制动方式有更高的灵敏性和可靠性。但是在采用标积制动方式的不完全纵差保护时，在某些内部故障条件下两侧电流具有外部短路相位特征(图1中的cosφ>0)，若制动特性如图1所示，则B值整定不当保护可能拒动[3]。
只有在充分详尽地进行发电机所有内部相间和匝间短路分析计算的基础上，才能正确选择整定值B，这样标积制动方式的不完全纵差保护方可避免内部短路拒动的隐患。
7不完全纵差保护的中性点侧分支接入数N应取多大？
《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》中指出1≤N≤a/2,a为发电机每相并联分支数，究竟取多大？
大量分析计算证明：N越大，不完全纵差保护的相间短路灵敏性越高(N=a时与完全纵差相同)而匝间短路灵敏性越低，例如a=5的发电机，N=1的不完全纵差保护比N=2,3,4,5对匝间短路有更高的灵敏度；但是N=1应选用每相的哪个分支并不清楚，只是说接入不完全纵差的那个分支发生匝间短路时有较高灵敏度，基于这种认识，a=5的发电机应装设N=1的5套不完全纵差保护，这又使主保护配置方案过于复杂，最终装设几套应由发电机内部短路灵敏度计算决定。
8采用零序电流型横差保护还是裂相横差保护？
零序电流型横差保护和裂相横差保护对发电机定子绕组匝间短路均有灵敏的保护作用，前者是将三相定子绕组一分为二或三部分，检测各部分之间的零序环流构成单元件或双元件的零序横差保护；后者是将每相定子绕组一分为二，检测一相两部分之间的环流。
由于零序电流型横差保护装置简单、发电机正常运行时两中性点之间不平衡电流一般较小，其所用互感器的变比可大幅度减小、保护动作整定电流也较低，在很多情况下将优先采用零序电流型横差保护。
9零序电流横差保护选用单元件式或双元件式？它的互感器一次额定电流如何选择？
对于每相并联分支数a≥3的发电机，选用双元件式(3个中性点)的保护范围大于单元件式(2个中性点)的保护范围，而增加的一、二次设备不多。以a=5为例，每相第1、2分支合成一个中性点Q1，第4、5分支合成另一中性点Q3，第3分支组成第2中性点Q2，在两中性点之间接两套零序电流型横差保护，如图2所示。
零序电流型横差保护用互感器的一次额定电流IIN选用较小值有助于提高灵敏度，但不适当地减小IIN将造成负面效果，例如一台175MW、a=4的发电机，它的单元件式零序横差保护用互感器的IIN选为200A，发电机正常运行时两中性点间不平衡电流高达265A，被迫停机更换互感器。正确选用IIN，应遵循以下原则：cript>
①对发电机所有内部相间、匝间短路做详尽计算，求得两中性点间的所有零序电流大小。以互感器型号为5P20-1000/5为例，IIN=1000A，观察零序电流小于1000×20=20000A且在IIN的15以上的故障有多少种，对于这些故障互感器能保证5的稳态精度。
②至于为数不多的大于20000A的零序电流，虽然不能保证测量精度，但保护是能动作的。
③发电机开机带负荷后，实测不平衡电流不超过IIN，已经投运的情况是IIN选为500A或600A，就一定满足大于不平衡电流的要求。
10完全裂相横差保护与不完全裂相横差保护
每相绕组一分为二构成完全裂相横差已如前述。图2中将每相绕组一分为三(不一定为等分)，将合并后的1、2分支与4、5分支构成裂相横差，舍弃第3分支，便组成不完全裂相横差保护，它的不平衡电流将小于完全裂相横差(由第1、2分支与第3、4、5分支组成)，不完全裂相横差保护的性能有可能高于完全裂相横差保护。利用第3分支可构成不完全纵差保护，与不完全裂相横差保护结合有很好的功能互补性，因为故障分支电流能保证进入保护装置。
不久将有的大型发电机，可利用每相的第4、5分支构成不完全纵差保护，其余第1、2、3分支与第6、7、8分支构成不完全裂相横差保护；如果需要，利用诸电流互感器获得的I1 2 3、I4 5和I6 7 8，还可构成完全纵差保护。
11超高压变压器应增设零序差动保护
变压器高压绕组(YN)最常见故障为单相接地短路，应增设零序差动保护，因为零序差动保护的不平衡电流小，动作整定电流小，对单相短路有比相间差动保护(主要反应相间、匝间短路，对单相接地也有一定灵敏度)更高的灵敏度[6]，它是最少受励磁涌流影响的一种变压器差动保护。
运行资料反映的零序差动保护误动，主要是二次极性接反引起的，这种二次接线的错误是可以检测和防止的。
12后备阻抗保护不能作为发电机定子绕组和变压器各侧绕组内部短路的近后备保护
如图3a所示，在机端装设接线方式的阻抗继电器。
当发电机发生内部相间或匝间短路时，机端阻抗继电器的测量阻抗(标么值)中的最小值以“Δ”表示在阻抗平面上。图3b中圆2以=0.20为半径，图3c中圆2以=0.245为半径；圆1以正常运行负荷阻抗为半径。图3告诉我们，发电机内部相间或匝间短路，继电器机端测量阻抗绝大部分落在以为半径的圆外，即后备阻抗保护将误判为短路在离发电机很远的地方，保护不能正确动作。
同样的三相机端后备阻抗保护，对自耦升压变压器(242/121/13.8kV，240MVA)高压侧单相短路和匝间短路(图4a和图4b)、中压侧单相短路和匝间短路(图5a和图5b)、低压侧匝间短路(图6)，其机端测量阻抗(实心点为Zab，空心点为Zbc， 字点为Zca)几乎全部位于以变压器短路阻抗为半径的圆②以外，有一部分测量阻抗还落到了正常运行的负荷阻抗(圆①)之外，同样说明这种阻抗继电器不能作为变压器各侧绕组内部短路的近后备保护。解决办法仍是“加强主保护(双重化)，简化后备保护”。cript>
13结论
(1)大型发电机、变压器主保护的设计和整定工作必须建立在科学的、充分的绕组短路分析计算基础上，以双重化主保护的原则，优化配置方案。
(2)YN绕组的超高压变压器应增设零序差动保护。
(3)阻抗保护不能作为发-变组的绕组近后备保护。
参考文献
[1]王维俭.电气主设备继电保护原理与应用(第二版).北京:中国电力出版社,2002
[2]高景德,王祥珩,李发海.交流电机及其系统的分析.北京:清华大学出版社,1993
[3]桂林,王祥珩,王维俭.新型标积制动式差动保护的分析研究.电力系统自动化,2001,25(22):15～21
[4]孙宇光,王祥珩,桂林,等.三峡发电机定子绕组内部故障暂态仿真计算.电力系统自动化,2002,26(16):56～61
[5]王维俭,桂林,王祥珩.论大型发电机微机主保护设计的科学性.电力自动化设备,2002,22(2):1～7
[6]王维俭.再谈220kV及以上大型变压器装设零序差动保护的必要性.电力自动化设备,2003,23(4):1～5
继电器
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